Главная  Катушки с ферромагнитным сердечником 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 [ 38 ] 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100

ствуёт вынужденное подмагничивание трансформатора, что достигается размещением на одном фазовом стержне двух вторичных обмоток с разными направлениями протекания токов.

Применять схему с соединением в зигзаг вторичных обмоток целесообразно в том случае, когда вместо одного трехфазного трансформатора в схеме применяются три отдельных однофазных трансформатора. При значительных мощностях выгоднее работать на нагрузку,-начинающуюся с индуктивности. Однако данные табл. 6.1 позволяют рассчитать и трехфазные схемы с нагрузкой, начинающейся с емкости.

Поскольку никаких особенностей в обычных трехфазных схемах нет, ограничимся перечислением их основных расчетных данных, сведенных в табл. 6.1 и 6.2. Значительно лучше показатели у схемы Ларионова.


Рис. 6.26


Рис. 6.27

С применением полупроводниковых диодов единственный недостаток схемы Ларионова - необходимость отдельных обмоток накала для вентилей - отпадает. Обладая одними лишь достоинствами, она получила широкое распространение.

Схема Ларионова строится на трехфазном трансформаторе (рис. 6.28, а) и содержит шесть вентилей. Вентили J, 2 и 3 образуют один трехфазный выпрямитель с выходным напряжением бох-, являющимся огибающей положительных значений э. д.- с. всех трех фаз (рис. 6.28, б). Вентили 4, 5 и 6 образуют второй трехфазный выпрямитель, построенный на тех же вторичных обмотках трансформатора, создающий выпрямленное напряжение бог. Это напряжение является огибающей отрицательных значений э. д. с. всех фаз, так как вторая группа вентилей подсоединена к обмоткам катодами, а не анодами в противоположность первой. .



Таблица 6.1

Расчетные показатели выпрямительных схем, нагрузка которых начинается с емкости

Схема

Число

фаз т

Число вентилей

- в

Число вторичных обмоток тг

обр т

a/lrrii = = hlh

Основная однофазная

2,65

В (А, X)

D {А, x)

F (A, xY

2,25

Удвоения .

1,33

0,5В (А, х)

V2 D {A, x)

F (A, x)

1,66

Мостовая

1,33

В {А. x)

D (A, x)/V2

F (A. x)

1,66

Основная двухфазная

2,65

В (А, x)

D{A, x)/2

- nV2

F (A, x)

Трехфазная звезда- звезда

2,65

В {А, x)

D {A, x)/3

F(A,x)

2,16

Ларионова Звезда- звезда

1,42

0,578В {А, x)

D (A. x)/3

0,5f (Л. x)

1,36

Схема умножения в р раз

Р

2,65/р

В {А, х)1р

pD {A. x)lV2

F(A, x)

1,66

Примечание. Значение коэффициента Д для всех схем (равно nrlolmUoX сопротивление г для схем удвоения и Ларионова равно (10 в) Д- мостовой - (г^р + 2гд), а для всех остальных схем - г^р + г^. ,



Таблица 6.2

Расчетные соотношения для выпрямительных схем, нагрузка которых начинается с индуктивности

Схема

Векторная диаграмма

п

О) (Q

Число вторичных обмоток тг

обр т £о

D (т) = ~ /о

= /г с

Основная двухфазная

1,11

3,14

п

п

1,34

0,666

Мостовая

1,11

1,57

V2

п

п

0,666

Трехфазная звезда - звезда

м

0,855

0,472п

0,472/г

1,35

0,25

Трехфазная треугольник - звезда

0,855

0,472rt

0,817п

1,35

0,25

Трехфазная звезда - зигзаг

А

0,492

0,817п

0,817п

1,46

0,25



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 [ 38 ] 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100

© ООО "Карат-Авто", 2001 – 2018
Разработчик – Евгений Андрианов