Поэтому для пролетов АВ и ВС можем написать для пролетоз ВС vi CD . ~

где Юп - моментная площадь пролета (рис. 18), рассматриваемо-го 3 качестве балки, лежащей на дву.ч опора.к с соответствующей нагрузкой; а-п - ордината центра тяжести С этого сечения; - длина пролета.

li=JOB L=8DD

L=8DD

JOOD

Pile, i I. Нагрузка бруса настила, лежащего на четырех балках

Рис. 18. Эпюра моментоз Для разномерно распределенной нагрузки q на единицу длины.

следовательно, В нашем случае

3 3

In 12 24

I ~~ I ~ 24

Так как балка лежит на опоре свободно, а слева от Л и справа от D нет никаких сил и моментов, то Ма=Мг)=. По симметрии нагружения Мв=Мс.

Подставляем найденное значение в уравнение дтя пролетов АВ и ВС:

0 км QI 24

0-f4/W£/-fЛ?д/ = 6- или 5Л?д =

с 20

Для определения реакции А имеем уравнение

2 20

Л =D = -Q = 4500 кГ (45 кН).

Реакции В и С находим из уравнения

В=С= - =.Q = 5500 кГ (55 кН).

Наибольший изгибающий момент в пролетах АВ и CD

- - Al 10000 40 - 4500 2

= 40000 кГ см (4000 Н м).

Ж„,= Q-- - Л/ = 10000 40 - 4500 80:

Напряжение

М 40000

= 20 кГ/см (2 МПа).

W 2100

Помимо проверки прочности настила в пролетах необходимо проверить прочность консоли, так как автомобиль может стать одним скатом на консоль. Консоль будет испытывать равномерно распределенную нагрузку интенсивностью

9, = -2 = - 170 кГ/см (170 кН/м), /j 30

М^ = ~ ql\ 170 30 = 76500 кГ см (~ 7650 И м),

: 36 кГ/см (~3, 6 Л4Па).

/Мд 76 500 ~W 2100

§ S. Расчет опоры платформы

Размеры опоры платформы передвижных весов обычно выбирают конструктивно, так как расчетные нагрузки здесь сравнительно малы. Расчет же опор стационарных весов ведут по следующей методике.

Расчет проводят при самом невыгодном расположении нагрузки на весах. Например, для весов, взятых в примере 2, raKoft случай показан на рис. 19. Нагрузка Pi находится на конце консоли h, а нагрузка Рг в пролете АВ. Помимо этих нагрузок на опору А воздействует вес платформы Рз=0,25 Q.

Таким образом,

Р, = 20 ООО кГ (200 кН); Л = Ю ООО кГ (100 кН); QUOOO кГ (140 кН);

Л = 20 ООО -Ь 10 ООО + 28 ООО кГ (280 кН).

700 4

Эта же нагрузка будет служить расчетной и для главного рычага рычажной системы.

При расчете серьговой опоры (см. рис. 5, а) расчету подлежат стойка 2, валик 3, траверза 5 и серьга 4. Остальные детали подбирают конструктивно.

В стойке (рис. 20) проверяют сечения /-/ на срез и - на изгиб.

Основание стойки, представляющее собой кривой брус, рассчитывают по формулам кривого бруса не менее чем в четырех сечениях: 0-1; 0-2; 0-3; 0-4.

Валик 3 и траверза 5 представляют собой балки на двух опорах, изгибаемые силой ; расчет ведут обычными методами.

Серьга (рис. 21) -это замкнутый, статически неопределимый контур, расчет которого чрезвычайно сложен.

Приближенно напряжение в опасном сечении находим по уравнению

4f£ V е G /

где Р - приложенная сила; е - радиус инерции; F - площадь сечения; Е - модуль упругости;

е - расстояние от нейтральной линии до наиболее удаленного волокна; , к - коэффициент, равный 3/2 для прямоугольного сечения и Щ 4/3 для кругового сечения; G - модуль сдвига.

Так как в нашем случае сечение представляет собой прямоугольник шириной b и высотой h, можно считать

е = ~; к = - и - = 2,Ъ. 12р 2 G