и для коэффициента использования вторичной обмотки но току соответственно имеем

ai = V2D(A).

(6.77)

Выпрямленное напряжение Uq из-за удвоения получается:

Uo=2E,B{A). , (6.78)

Следовательно, для схемы удвоения Пе = 0,5 В(Л).

Вольт-амперы первичной и вторичной обмоток трансформатора одинаковы и для них имеем

VA,p==VA,PoBiA)D(A)/V2, (6.79)

что дает примерное значение множителя вольт-ампер Gjp? l,66.

Обратное напряжение на каждом из вентилей в рассматриваемой схеме оказывается относительно малым:

:l,33t/o.

(6.80)

Рис. 6.22

В итоге отметим, что достоинствами схемы являются: получение повышенного напряжения на выходе, хорошее использование трансформатора, малое обратное напряжение, действующее на вентиль. К недостаткам схемы следует отнести ее повышенное выходное сопротивление из-за последовательного соединения двух выпрямителей.

Другие схемы умножения представляют собой комбинацию из ряда самостоятельных выпрямительных ячеек. Принцип их построения можнс пояснить на примере схемы удвоения рис. 6.22, а, которая отличается от предыдущей тем, что вторичная обмотка трансформатора одним из сюих выводов соединена с нагрузкой, поэтому может быть соединена и с корпусом радиоустройства. Однако пульсации на выходе такой схемы имеют основную частоту, равную частоте сети.

Напряжение на вентиле (обратное напряжение), равное сумме напряжений на конденсаторе и вторичной обмотке трансформатора (рис. 6.22, б, в), имеет пиковое значение, примерно равное удвоенной амплитуде 2Е2т- Добавив еще одну выпрямительную ячейку (вентиль Дг. конденсатор Cg), получим при малом угле отсечки выпрямленное напряжение, почти равное удвоенной амплитуде 22. Таким образом, в этой схеме достигается удвоение напряжения.

Продолжив логически данный принцип, можно построить схемы утроения, учетверения (рис. 6.23, а, б) и большего умножения напряжения. В них на конденсаторах так же как и в схеме удвоения,

получается выпрямленное напряжение, примерно равное амплитуде напряжения Е^т, на конденсаторе и всех последующих примерно равное удвоенной амплитуде.

Число вентилей или конденсаторов в схемах умножения оказывается равным коэффициенту умножения. Опуская подробности построения расчетных формул для схем умножения напряжения, приве-

Рис. 6.23

дем сами формулы. Так, дл-я схемы умножения в р раз сопротивление фазы выпрямителя следует определять как

г = 0,5рг,р + г„

а параметр А (6).по соотношению

A{%) = nrplR.

Действующее значение тока каждого из вентилей равно - h = hD{A),

что для тока вторичной обмотки дает

h = 0,707р1.

(6.81)

(6.82) (6.83) (6.84)

и соответственно / = 0,707 р D{A).

Напряжение на вторичной обмотке трансформатора следует определять по формуле

Е2 = ЕоВ{А)1р. (6.85)

Следовательно, для коэффициента С£ схемы умножения имеем значение я = В{А)/р.

Множитель вольт-ампер трансформатора для рассматриваемой схемы равен

a,p = 0,707D(Л)Б(Л). (6.86)

Обратное напряжение на каждом из вентилей схемы в два раза превышает амплитуду напряжения на вторичной обмотке:

обр т - 2£.

(6.87)

Для коэффициента пульсации удобно пользоваться следующим выражением:

: & =(р+2)р/(1б/ед, (6.88)

где С - емкость каждого из конденсаторов схемы.

Основным преимуществом схем умножения является возможность получения очень высоких напряжений от сравнительно низковольтного источника и при сравнительно низковольтных вентилях. Однако из-за большого выходного сопротивления и низкого к. п. д. применяют их лишь при малых токах.

§ 6.7. Двухфазные схемы выпрямителей

V Двухфазные схемы выпрямителей по сравнению с однофазными дают более высокую частоту пульсаций и меньшую их величину. Поэтому хорошая фильтрация выпрямленного напряжения в них достигается значительно проще. Этим и объясняется широкое применение двухфазных схем. Из них наиболее популярны основная и мостовая схемы.

Основная схема (рис. 6.24, а, б) построена по принципу, изложенному в начале главы. Две фазы во вторичной обмотке трансформатора получаются благодаря выводу ее средней точки. Иногда такой трансформатор называют дифференциальным. При работе на нагрузку, начинающуюся с емкости, выпрямленное напряжение получается пилообразной формы, а токи фаз имеют вид почти косинусоидальных импульсов (рис. 6.24, в, д, ж).

Общий ток двух вторичных обмоток

hn = hi - hi (6.89)

не содержит постоянной составляющей (рис. 6.24, и), поэтому ток первичной обмотки совпадает с ним по форме, а по амплитуде больше его в коэффициент трансформации раз (рис. 6.24, л):

tip = n (tai - taa). (6.90)

Поскольку импульсы токов tai и taa во времени не перекрьш~аТбтся, то действующее значение тока первичной обмотки

/1р = /г12/з. (6.91)

Вольт-амперы трансформатора для рассматриваемой схемы

1/Л,р = 0.5 \У2п1вЕп + 21вЕ2\ = 1 JIE 2?. (6.92)

Отсюда для этой схемы < 2. Использование трансформатора в двухфазной схеме лучше, чем в однофазной, но не на много. Амплитуда обратного напряжения на вентиле, как и в однофазной схеме, равна удвоенной амплитуде Е2т-

При работе на нагрузку, начинающуюся с индуктивности, выпрям- ленное напряжение имеет форму огибающей положительных значений