Главная  Катушки с ферромагнитным сердечником 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 [ 32 ] 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100

Здесь коэффициент В является функцией только угла отсечки.

Введение для Пе рассматриваемой основной схемы специального обозначения В (6) удобно для дальнейшего сравнения схем выпрямления.

Функцию В (6) подсчитать легко, но при расчете выпрямителя нахождение самого угла отсечки не является обязательным. Поэтому чаще предпочитакэт пользоваться не самой функцией В (Q), а однозначно связанной с ней функцией В (А).

Графий этой более сложной функции представлен на рис. 6.15, а кривой, соответствующей нулевому значению параметра х.

Для действующего значения тока вентиля и фазы (они равны в рассматриваемой схеме выпрямления) с помощью несложных преобразований получим формулу, в которой фигурируют лишь выпрямленный ток и безразмерная функция угла отсечки D (В)-

, = /,= -/{1/2п) I ildat

. =(£2m/) j/ (lM)5(cosco/-cose)Mco/ = /oD(e)/m, (6.43)

где коэффициент использования вентилей и обмоток трансформатора по току равен

G; = D (6) = Kit [6 (1 + 0,5 cos 26) - 0,75 sin 2e]/(sin 6 - 6 cos 6).

Максимальное значение тока вентиля получается при со/ = О и равно . .

/вт = (2т - ио)1г = (him) я (1 - cos e)/(sin 6 - 6 COS 6) = (/o/m) F (6).

(6.44)

По изложенным соображениям в справочниках приводятся не функции D (е) и f (е), а функции D (Л)-и F (А) (кривые, соответствующие л: = О, на рис. 6.15, б, в).

Габаритная мощность вторичной обмотки трансформатора в рассматриваемой схеме:

VA2mE2h = UohB(A)D(A) (6.45)

или

a , = B(A)D(A),

так как ток вентиля и фазы вторичной обмотки в данной схеме одинаковы.

Некоторое затруднение в этом методе получается при расчете коэффициента пульсаций. Принимая 60=0 = const в начале расчета, тем самым пульсации приравнивают нулю. Однако при небольшом коэффициенте пульсаций (п < 0,12-f- 0,15) можно считать, что форма и величина импульса тока будут мало отличаться от той,



которая получится при во = const, и все ранее вьшеденные расчетные соотношения дадут ошибку, не выходящую за пределы точности, необходимой при расчете выпрямителя.

1,0 0.9 0,8 0,7


О

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 06 А(в}

0,5Жв)

12 11 10 3 6 7 6 S

и

И(А) 50000

* 4 f

40000

30000

л

>

ч

20000

А

10000

Н(А) 32000 24000 16000

6000

1

у

х--0-~

у

<\

т

--г

у

15000 10000 5000

О OJ 0,2 -0,3 0,4 0,5 0,6 0,7А(в)

I

у

0,75

3

Рис.. 6.15

От предварительного расчета выпрямителя никогда не требуют точности более 10%, так как параметры деталей и узлов выпрямителя имеют больший разброс-



Если после выпрямителя стоит фильтр, сглаживающий пульсации, то на его (фильтре) выходе переменная составляющая содержит в основном одну первую гармонику выпрямленного напряжения.

Поэтому целесообразно при наличии фильтра оценивать пульсации по коэффициенту пульсаций первой гармоники k. Амплитуда первой гармоники выпрямленного напряжения может быть приближенно определена, как падение напряжения от соответствующей гармоники выпрямленного тока iq на емкости конденсатора. Выпрямленный ток при этом подсчитывается при = const, т. е. на основе (6.38).

Допустимость таких действий оправдывается тем, что при малых пульсациях ток вентиля практически такой же, как и при С = оо. Таким образом, для первой гармоники тока io имеем

е

/j = (m/Jt) \Uq [(cos (at - cos 6) (cos m(at)/r cos 6] d(at == -e

= Я'(е, m)Uf,/r, (6.46)

a для первой гармоники напряжения

. £mi = W(mcoC) = f/o(e, m)/(rC). (6.47)

Значения функции Н (е, т), аргументами которой являются угол отсечки и число фаз, приведены на рис. 6.15, г, д, е (кривые, соответствующие x = 0), причем для подсчетов коэффициента пульсаций по этим значениям Н

К, = Н{Ь, m)l{frC) (6.48)

надо брать сопротивление г в омах, а емкость С в микрофарадах.

Последнее соотношение определяет минимальную емкость конденсатора С, при которой пульсации выпрямленного напряжения не будут превышать критической величины. Уже было сказано, что точность расчета остается удовлетворительной при m <0,12. Однако для большинства типов применяемых конденсаторов допустимые .пульсации напряжения меньше этой величины и, какЪравило, не превышают 10% от постоянного напряжения.

Положив критическое значение k равным 0,1, получим'из (6.48) соотношение, определяющее минимально допустимую емкость конденсатора:

С™п = Я(е, m)/(/rO,l). (6.49)

Для двухфазных схем выпрямителей и для схемы удвоения Я (6, т) = 70 ООО Л = 35 ООО пг ? при подстановке в (6.49) дает

Сшш 35 000я/(/;? 0,1) 10 /(/i? ). . (6.50)

Внешнюю характеристику выпрямителя, работающего на нагрузку, начинающуюся с емкости, удобно рассчитывать, пользуясь обобщен-



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 [ 32 ] 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100

© ООО "Карат-Авто", 2001 – 2018
Разработчик – Евгений Андрианов