Главная  Взрывная дейтериевая энергетика 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 [ 18 ] 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90

HEDEF KBC4VI (модель)

(Устройство для экспериментов Вариант I с защитной стенкой по физике высоких плотностей энергии) и системой охлаждения


Q = 0,3 кт т. э. Л 15 м

Защитная стенка (вода)

2 = 2 кт т. э. R21 и


Расплавленная /соль FLiBe


2 = 2 кт т. э.

26 м

6=0,25 ктт. э.

Л 13 м

Защитная стенка (вода)

КВС

В^иант II (упрощенный)

6=0,25 ктт. э.

Л 15 м


Редкие взрывы, частичное испарение стальных стенок до охлаждения водой

Охлаждающая вода

130 м

2 = 25 кт т. э. К=3-10м^

Л65 м

Защитная стенка

и теплоноситель (Na)

3 оз

Рис. 3.1. Некоторые конфигурации камер для взрывов разной мощности, обсуждавщиеся в США (aj -а-) и России (б| -63)

Ф


а - цилиндрическая с линдрическая с много( фонтанной ЗС, с обосоЕ (-700 °С) температур N тема формирования ЗС) 1 - наполнительный б; восходящий поток ЗС; энергозаряд и взрывная ка; 8 - аккумулятор пе



стенши ения

Q = 0,25 кт т. э.

Защитная стенка (вода)



0,25 кгт э.

[ие взрывы, частичное 1рение стальных стенок хлаждения водой

хлаждающая )да

2 = 25 ктт. э. К=3-10м^

Л 65 м

Защитная стенка

, и теплоноситель (Na)




зной мощности,

Рис. 3.2. Некоторые конфигурации камер КВС:

а - цилиндрическая с однофонтанной ЗС; б - цилиндрическая с многофонтанной ЗС; в - цилиндрическая с многофонтанной ЗС и теплопоглощающей стенкой; г - бочкообразная с многофонтанной ЗС, с обособленным аккумулятором горячего натрия (предполагалась для повышенных (-700 °С) температур Na); д - коническая (экономичная технология изготовления, упрощена система формирования ЗС):

1 - наполнительный бак основного фонтана; 2 - трубопроводы системы формирования ЗС; 3 - восходящий поток ЗС; 4 - нисходящий поток ЗС; 5 - поток, защищающий верщину камеры; 6 - энергозаряд и взрывная волна от него на разные моменты времени; 7 - теплопоглощающая стенка; 8 - аккумулятор первого контура теплообменника



т

Проведенные к настоящему времени оценки позволяют отдать предпочтение чистому натрию. Температуру холодного натрия первого контура оказывается экономически выгодно поддерживать не ниже 150 °С, есть даже предложения установить Т. ~ 300 °С. Температура горячего натрия для КВС, вырабатывающих электроэнергию с помощью выпускаемых промышленностью энергоагрегатов, не должна быть ниже 550 °С. В этих предположениях значения удельной массы натрия представлены в табл. 3.2:

Удельная масса натрия, т/т т. э.

Таблица 3.2

7;,°с

7;,°с

13,3

Теплопроводность корпуса КВС мала, большую часть цикла температура теплоносителя не меняется, так что во все энергоагрегаты поступает теплоноситель при Гр , давление в камере повышается только в течение незначительного времени. Статическое давление в камере /. близко к атмосферному или ниже, а температура Г(. будет между Гр и Г,. В течение короткого времени в камере будут существовать квазистатические температура и давление (Г^ , Р^ ). В течение же совсем короткого времени во внутреннем объеме (внутри защитной стенки) будут существовать импульсные температура и давление (Г^д , Pyy).

Импульсное давление непосредственно на корпус КВС не действует. Оно передает механический импульс натриевой защитной стенке. Эта стенка тормозится за сравнительно большое время т^ор поэтому давление торможения

(/хорм ) оказывается меньше не только импульсного (), но и квазистатического (/кс)- Pi температурного воздействия Г^д и Г^. корпус надежно защищен стенкой: на внутренней границе стенки будет температура кипения натрия, а на внешней, контактирующей в некоторые моменты с корпусом, температура близка к .

Отметим, одно весьма существенное обстоятельство, связанное с диапазоном рабочих температур во взрывных камерах. Как правило, авторы, обосновывающие тот или иной тип взрывной камеры, упоминают предельные давления и предельные температуры по отдельности. При инженерной проработке приходится учитывать по крайней мере два обстоятельства, требующих снижения температуры и плотности энергии в КВС при переходе от принципиальных решений к техническим.

Во-первых, при достижении температуры 500...600 °С прочность стали начинает уменьшаться. Для компенсации обычно применяют жаростойкие стали, содержащие заметное количество хрома. Ресурсы хрома не бесконечны.

и предсказать эко вышении потребно( предлагаются сравн приведет к снижен Например, в одном

Во-вторых, л должна контактиро дами в концепции F разрушаться. Комп( затрат, чем снижеш

Процесс усташ и температуры во в; сом в пользу безопа рожанию КВС, поэт опасность пропусп выявлены в процес! с точки зрения автор

§ 3.2. Тр

Разрушительну оценивать в тоннах, рах о реалистичное взрывчатки (25 кил этот вопрос, необх( ности химической

Для энерговыд около 3 кг кислоро, бы калорийностью смесь, сгорающая е чатка ) может обл; среднюю между ни

лента означает, что Термоядерная гозарядах КВС-эне ном сгорании энерг

Сейчас нас не в конечном счете эг

(далее мы будем ч ряду, имеющему м



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 [ 18 ] 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90

© ООО "Карат-Авто", 2001 – 2018
Разработчик – Евгений Андрианов